Некоторые проблемы оптимизации выполнения проектов печатных плат в P-CAD 200x. Часть 2

№ 1’2016
PDF версия
Как справедливо отмечено, в рамках российских предприятий наиболее ответственным этапом, порой даже более трудоемким, чем формирование производственных файлов, является процедура оформления конструкторской документации. Однако снижение трудоемкости выполнения проекта при работе в конкретной САПР электронных устройств (eCAD) возможно на всех основных этапах реализации проекта.

Первая часть статьи

Посадочные места для компонента со сквозными выводами (THD)

Устройства со сквозными отверстиями составляют две категории: с аксиальными или радиальными выводами. Пример конденсатора с радиальными выводами приведен на рис. 15. Проект ПМ для этого типа устройства жестко определяется конструкцией компонента. Совершенно ясно, что КП должна быть установлена так же, как она реально выполнена относительно корпуса. Эти устройства имеют матрицу выводов аналогично транзисторам в корпусах TO220 и ТО92. Единственным переменным параметром для таких контактных площадок может быть их диаметр. Проект стека КП описан ниже.

Устройства со сквозными выводами

Рис. 15. Устройства со сквозными выводами:
а) конденсатор с аксиальными выводами;
б) аксиальное ПМ в редакторе РСВ

ПМ компонентов с аксиальными выводами существенно отличаются от устройств с радиальными, но стандарт IPC (IPC-CM‑770, секция 11.1.8, стр. 67) и другие источники в литературе содержат общие требования к проекту ПМ. На рис. 16 показаны проектные параметры для аксиального компонента (в нашем случае карбоновый резистор). Размещение КП зависит от длины корпуса и положения ряда выводов (для сформованных выводов).

Параметры ПМ для аксиальных выводов компонентов

Рис. 16. Параметры ПМ для аксиальных выводов компонентов

Минимальное требуемое расстояние между КП вычисляется по формуле:

LP = LB+2(R+LA),                 (3)

где LP — расстояние между центрами КП; LB — длина корпуса, R — норма радиуса изгиба (считана из табл. 7), LA — длина расширения ножки от конца корпуса до начала изгиба (считана из таблицы 7). Отметим, что R и LA зависят от диаметра вывода, DL и LE являются суммой LA и R. Расчеты по конструкции КП описаны ниже. После вычисления минимальных расстояний для контактной площадки она должна быть помещена в ближайшую точку стандартной сетки, которая описана в руководствах по размещению компонентов и их ориентации. Как правило, используется сетка в 100 мил. Общая длина выводов не должна превосходить 1 (25 мм) до тех пор, пока компонент не смонтирован.

Таблица 7. Допустимые радиусы изгиба и длины ножек

DL, мил

R, мил

LA, мил

DL <31

1×DL

31

31 ≤ DL ≤ 47

1,5×DL

DL

DL > 47

2×DL

DL

 

Проектирование КП для устройств со сквозными выводами

Самой большой сложностью при изготовлении РСВ является металлизация сквозных отверстий. Это связано с появлением ошибок установки, соотношением толщины платы и диаметра металлизированного отверстия (аспект соотношения), с металлизацией и т. п. Вероятность возникновения проблем обусловлена нарушением расположения ножек по кругу, при их искривлении и отрыве при значительном нагреве и повторяющихся процессах пайки (установка и ремонт). Но если следовать стандартам и руководствам по изготовлению, тогда, как правило, количество ошибок уменьшается. При проектировании КП для THD-компонентов мы должны учитывать отношение диаметра вывода к размеру сквозного отверстия, отношения диметра отверстия и толщины ПП, ширину металлизированного кольца вокруг отверстия (ободок), зазор на плейновых слоях от КП и возможности изготовителя платы. Стандарты Coombs [5] и IPC используются здесь для определения процесса создания сквозных КП в редакторе РСВ. Размер металлизации вокруг отверстия должен быть достаточным, чтобы ножка могла легко войти в отверстие, но в то же время создавать препятствие для возникновения капиллярного эффекта при операциях пайки. Имеется два способа определения размера отверстия относительно диаметра ножки (вывода), которая будет запаяна в нем. Первый метод — выполняется как комбинация IPC‑2221A (секция 9.3.1, стр. 74) и Coombs (секция 42.2.1, стр. 42.3). Этот метод принимает в расчет толщину металлизации (либо заданную, либо известную) и позволяет конструктору определять допустимый фактор. Этот метод использует зазор между ножкой и отверстием, который варьируется вместе с диаметром вывода. Диаметр отверстия вычисляется по формуле:

DH = (DL+2Tpk,                 (4)

где DH является диаметром просверленного отверстия в Padstack Designer, DL — диаметр ножки (из чертежа компонента или измеренный), Tp — толщина металлизации внутри отверстия (если неизвестно, примите равной 1 мил) и k — заданный пользователем фактор допуска, который имеет диапазон 1,05–3 (обычно рекомендуется 1,5). В качестве примера возьмем диаметр вывода компонента равным 32 мил (DL), тогда диаметр отверстия будет DH = (32+2×1)×1,5 = 51 мил. За исключением переменной k этот метод точен и легок в применении. Однако если диаметр вывода становится больше, зазор между выводом и отверстием расширяется, и в некоторой точке зазор становится слишком широким для реализации операций капиллярности в данном месте. Точка, в которой это проявляется, недостаточно хорошо отражена в литературе. Второй метод предусматривает наведение справки в таблице 8, где размер сквозного отверстия зависит от диаметра ножки и требуемого класса точности А, В или С (взято из IPC‑2222, таблица 8-3, стр. 20). При использовании этого метода в приведенном примере, такого же диаметра вывода в 32 мил и указанного в чертеже допуска 10% от размера вывода получим максимальный диаметр 32,5 мил и минимальный 28,8 мил. Если мы примем уровень точности А, тогда диаметр отверстия должен находиться между 45,2 (35,2+10) и 56,8 (28,6+28).

Таблица 8. Соотношение размеров отверстие/вывод для различных уровней изготовления

Размер отверстия

Уровень* А

Уровень B

Уровень C

мил

мм

мил

мм

мил

мм

Минимум = минимальный диаметр вывода +

10

0,25

8

0,2

6

0,15

Максимум = максимальный диаметр вывода +

28

0,7

28

0,7

24

0,6

Примечание. *Уровень точности печатной платы.

В Интернете вы сможете обнаружить и другие алгоритмы вычисления подходящих отношений вывод/отверстие. Какой метод выбрать — решать вам. Два описанных здесь метода заимствованы из стандартов IPC и других источников, но они не являются единственно возможными вариантами.

 

Размер ободка для КП

После вычисления отверстия для сверления выполняется следующий шаг — определение диаметра КП (часто называемый lаnd — «контактная площадка»). Разницу между диаметром вывода и диаметром отверстия именуют ободком. Это медная зона, где припойное место соединяется с ножкой компонента. Больший диаметр КП требует и большего ободка, но до определенного предела. Чересчур крупная КП не обязательно должна иметь больший ободок — это лишь увеличит количество тепла, требуемого для пайки. Слишком маленькая КП может получить очень слабый ободок, в результате КП способна легко деформироваться при тепловых или механических стрессах и оторваться. Диаметр КП, рекомендуемый IPC (IPC‑2221А, стр. 73), вычисляется по формуле 5:

DP = a + 2b + c,                   (5)

где DP — диаметр КП (рис. 17), а — окончательный размер отверстия (a = DH–2Tp из рис. 17), b — минимальный ободок, требуемый по данным из таблицы 9 (IPC‑2221A, таблица 8-1), c — стандартная норма на изготовление из таблицы 10 (IPC‑2221A, таблица 8-2).

Параметры проекта сквозной КП

Рис. 17. Параметры проекта сквозной КП

Таблица 9. Требования к кольцеобразным ободкам при внутренних и внешних расположениях

 

Внутренний

Внешний

мил

1

2

мм

0,025

0,05

Таблица 10. Стандартные варианты при реализации проектов со сквозными выводами

 

Уровень A

Уровень B

Уровень C

мил

16

10

8

мм

0,4

0,25

0,2

 

Зазор между слоем плейна и сквозной КП

Металлизированные отверстия компонентов (КП), переходные отверстия для перехода трассы со слоя на слой часто именуют переходными отверстиями, ПО. Они имеют ободки на всех слоях (даже когда не подключены ни к чему на этих слоях), называемые нефункциональными ободками (nonfunctional lands). IPC‑2222 (секция 9.4.1, стр. 18) устанавливает, что эти элементы КП должны использоваться на внутренних слоях платы, когда это возможно, но ободки не нужны на каждом слое, если плата содержит более 10 слоев, а также они не требуются на плейнах. Когда ПО или металлизированная КП проходит через слой плейна, то между ним и металлизированным отверстием необходим минимальный зазор. Это следует учитывать, если ободок не предусмотрен нормой изготовления, чтобы минимизировать подсос припоя при выполнении металлизации в ламинат из сквозного отверстия (что приводит к коротким внутренним замыканиям на внутреннем плейновом слое), а также для соблюдения требований электрической изоляции.

IPC‑2221A (секция 6.3.1, стр. 42) утверждает, что требования зазора между трассами относятся к зазору между краем плейна и отверстием или его ободком. Более того, IPC‑2222 (стр. 17, рис. 8) предполагает минимальный зазор между краем плейна и краем внутреннего ободка, или сквозное отверстие должно быть не менее 0,25 мм, то есть диаметр зазора должен быть на 0,51 мм больше, чем диаметр отверстия.

Обычно КП в редакторе РСВ не содержит ободок на слое плейна, поэтому зазор диаметра должен быть на 0,51 мм больше диаметра сверления (например, край плейна должен отстоять на 10 мил от края бочонка металлизированного отверстия). КП, которая не соответствует этим нормам, может стать проблемой при изготовлении или при работе платы.

Если используются КП, вычисленная по формуле (5), и минимальный зазор между отверстием и плейном, то диаметр зазора будет на несколько мил больше, чем ободок. Если ободок больше диаметра зазора, то может наблюдаться перекрытие ободка и слоя плейна, как это показано на рис. 18, даже если зазор (размер d) соответствует IPC-стандарту. Следует избегать подобной ситуации, поскольку в этом случае возникает двойная емкость между КП и плейном, который способен изменить характеристики импеданса трассы и вызвать проблемы перекрестных искажений на высоких частотах. Характеристический импеданс детально здесь не описан.

Сквозная КП или ДСО с перекрытием ободка и плейна

Рис. 18. Сквозная КП или ДСО с перекрытием ободка и плейна

Другой важный фактор состоит в том, что диаметр зазора не должен превышать необходимый размер, так как большая щель в «земле» плейна (путь возврата тока) способна оказывать влияние на работу платы, а при наличии нескольких тесно расположенных выводов (как в соединителях) могут возникнуть проблемы в высокоскоростных аналоговых или цифровых цепях, когда сигнальные проводники проходят между выводами. Это заставит возвратные сигналы обходить открытую щель в «земляном» плейне и увеличит индуктивность цепи. Петлевая индуктивность и «земляной» плейн рассмотрены в [4].

 

Размеры маски пайки и пасты для пайки

Для защиты поверхности платы и медных участков, не подлежащих лужению, на плату наносится паяльная маска — электроизоляционное нагревостойкое покрытие. Существует несколько типов масок и методов их нанесения. Если применяется фоточувствительная композиция — жидкая и пленочная, то маска наносится и обрабатывается методами фотолитографии, то есть теми же способами, что и фоторезист. Этот процесс обеспечивает высокую точность совмещения. Способ трафаретной печати не обеспечивает подобной точности, но предпочтителен в массовом производстве.

Открытая маска пайки обычно больше, чем диаметр КП в Padstack Designer. Изготовители платы иногда требуют определенного перекрытия маской КП (5 мил и не меньше). Если они автоматически не уточняют для вас этот размер, то перед созданием шаблона платы вам придется модифицировать маску. Маски пайки обычно имеют тот же самый размер, что и внешний ободок на слоях TOP и BOTTOM. Большинство редакторов ПМ для РСВ, которые поставляются библиотекой по умолчанию, не задают размеры маски для пайки. Если же вы нуждаетесь в задании маски для пайки, убедитесь, что они должным образом специфицированы для нужд вашей специфической сборки (монтажа компонентов).

Не закрытые маской участки меди (монтажные отверстия, контактные площадки) облуживаются горячим припоем методом погружения. Чтобы не оставлять на плате натеков припоя и освободить отверстия от припоя, при изъятии из ванны плата обдувается горячими «воздушными ножами». Кроме сдувания излишков «воздушные ножи» выравнивают припой на поверхностях контактных площадок и монтажных отверстий. Теперь плата готова для заключительных этапов: нанесения надписей (трафаретная печать или фотолитография), обрезки по контуру, тестирования и упаковки.

Требования к совмещению фотошаблонов маски ниже, чем к фотошаблонам топологии, поэтому окна вскрытия должны быть шире контактных площадок. Это нужно учитывать при создании компонентов, особенно в САПР, где данный параметр задается непосредственно в компоненте (например, ORCAD). Как правило, размер вскрытия указывается на 0,2 мм больше размера контактной площадки. Следует также отметить, что разрешение (мостики из материала маски) маски составляет не менее 0,1 мм, и это нужно учитывать для компонентов с шагом выводов 0,5 мм. Необходимо подчеркнуть и то, что паяльная маска не должна играть роль диэлектрика, поскольку никаких сведений о напряжениях пробоя производитель не указывает, то есть диэлектрические параметры не нормируются.

 

Символы засветки для термальных рельефов

Термальные рельефы используют, чтобы препятствовать прохождению теплового потока от металлизированных отверстий к медному плейну, к которому они подключаются в процессе пайки. На рис. 19а показано, как это происходит. КП, принадлежащая к типу металлизированных, подсоединяется к большому плейну с помощью спиц. Между спицами (или между КП и плейном) находятся пустые участки, где медь отсутствует. Спицы обеспечивают электрическую связность, в то время как пустоты создают барьер для теплового потока. Символы засветки (флэш-символы) используются для задания пустот на слоях негативных плейнов. На рис. 19б изображен флэш-символ в негативном виде.

Термальный рельеф и его флэш-символ

Рис. 19. Термальный рельеф и его флэш-символ:
а) медный плейн;
б) флэш-символ в негативном исполнении

Рельефные термальные соединения между металлизированными сквозными отверстиями и зонами позитивных плейнов автоматически создаются редактором РСВ, поэтому для позитивных слоев нет необходимости их определять. Внутренний диаметр (ID) термального рельефа задается равным диаметру КП, в то время как внешний диаметр определяется диаметром (термальным рельефом) окружности в наборе параметров КП, установленных в Padstack Designer. Спицы генерируются при проектировании платы в редакторе РСВ, используя трассы со спецификациями, заданными в диалоге при задании формирования плейнов в P‑CAD. Реализация термальных рельефов для негативных плейнов является отдельной темой. Припомним, что на негативных плейновых слоях термальные рельефы генерируются посредством создания флэш-символов (показаны на рис. 19б), определяющих пустые области. После того как термальный флэш-символ подключен к КП, редактор РСВ интерпретирует это и создает позитивный вид, который отвечает принципу «что вы видите, то и получаете» (WYSIWYG) и отображается в процессе проектирования платы. При создании производственного фотошаблона негативные плейны и флэш-символы обрабатываются как негативные Gerber-изображения.

Большинство КП, содержащихся в символьных библиотеках, не имеют присвоенных им флэшей. В процессе проектирования платы флэши необходимо привязать к стеку КП, когда возникает такая необходимость. Если вы создаете свои собственные ПМ и КП, то можете следовать той же практике или присоединять флэши немедленно. В любом случае вам надо знать, как создавать флэш-символы.

 

Крепежные отверстия

Один из важных механических символов, которые вам понадобятся, — это крепежные отверстия. Их можно использовать для прикрепления РСВ к блоку или для присоединения других изделий к РСВ, например, таких как радиатор. Четыре основных типа отверстий показаны на рис. 20; в эти отверстия могут быть заделаны КП для заземления с металлизацией или без нее, а также любая их комбинация. Крепежные отверстия, которые нужно металлизировать, можно присоединять к цепи или изолировать от всех цепей. Когда крепежные отверстия присоединены к цепи, подключенной к плейновому слою, такое отверстие может быть подключено к плейну через термальный рельеф или сплошным подключением, подобно любому другому металлу через отверстие. Если крепежное отверстие подключено к цепи, это следует отразить в схематике, используя схемные компоненты с подключенными КП подходящего типа. Если же крепежные отверстия не подключены к цепи, они не содержатся в схематике, а добавляются на плату в редакторе РСВ. Некоторые проектировщики не терпят подключенные крепежные отверстия в схематике, их можно добавить на плату только в редакторе РСВ. Но, по мнению автора, это «грязный» путь, так как вы получите от DRC ошибки перекрытия и вам понадобится последующее подключение к цепи, так как это часть цепи и необходимый элемент схематики (или только для целей документирования).

Базисные типы отверстий

Рис. 20. Базисные типы отверстий:
а) металлизированные;
б) неметаллизированные

Редактор РСВ содержит несколько символов крепежных отверстий, которые имеют имя MHXXX, где ХХХ указывает диаметр отверстия в миллиметрах. Они представляют собой неметаллизированные отверстия без заземления (без КП). Стандарт IPC называет их отверстиями без поддержки. Крепежное отверстие MH125.dra показано на рис. 21. Чертеж содержит КП Pad125 и запретную зону для трассировки. Таким образом, КП Pad125 является скорее механическим пином, чем проводящим.

Механический пин — крепежное отверстие

Рис. 21. Механический пин — крепежное отверстие

 

Ширина трасс и зазоров

Обычно для большинства небольших сигнальных приложений можно использовать стандартные технологические файлы. На рис. 22 показана минимальная ширина трассы для меди толщиной в одну унцию (35 мкм) и внешнего медного покрытия при температуре 10 °C. При ширине трассы 6 мил (около 0,15 мм) вы можете пропускать ток около 300 мА на внутренних слоях и около 600 мА на внешних трассах, но по соображениям производства и надежности они должны быть более широкими. Обычно в прикладном смысле трассы для силовых цепей должны быть шире.

Минимальная ширина трассы для меди весом 1 унция (толщина трассы 35 мкм) для ∆T = +10 °C

Рис. 22. Минимальная ширина трассы для меди весом 1 унция (толщина трассы 35 мкм) для ∆T = +10 °C

На рис. 22 приведены номограммы для выбора ширины проводников при превышении температуры нагрева на +10 °C.

Ниже приведены номограммы выбора ширины и толщины проводников в зависимости от силы тока и допустимого перегрева для внешних и внутренних слоев печатной платы.

Кривые в верхней части номограмм отображают повышение температуры на проводнике. Существуют также электронные калькуляторы, наиболее удобный из них находится по адресу: www.circuitcalculator.com/wordpress/2006/01/31/pcb-trace-width-calculator.

Ширина трассы зависит от трех проектных соображений. Первое — учет ресурсов производителя вашей платы. Трассы должны быть шире минимально возможных для изготовителя. Вторым соображением является допустимый ток, а третьим — импеданс. В соответствии с описанием кратковременная токовая нагрузка для 741 операционного усилителя составляет 64 мА. Если мы используем безопасный уровень, скажем, 100 мА при толщине меди 35 мкм, тогда минимальной шириной трассы будет 1,3 мил для внутренних слоев и 0,5 мил — для внешних. Необходимо обратить внимание, что авторство номограмм неизвестно (рис. 23, 24)!

Номограмма для внешних слоев

Рис. 23. Номограмма для внешних слоев

Номограмма для внутренних слоев

Рис. 24. Номограмма для внутренних слоев

Из таблиц 11–13 можно увидеть, что с трассой в 6 мил нагрузка составит около 300 мА для внутренних трасс и около 600 мА — для внешних. Так что значение по умолчанию 5 мил адекватно для большинства малосигнальных приложений. Однако выбор ширины так же должен быть допустимым для изготовителя. Для многих фирм-изготовителей является достаточным диапазон 5 мил, а потому мы выберем данную ширину. Для этого примера мы установили, что все сигналы являются низкочастотными (20 кГц), соответственно, импеданс трассы мы не затрагиваем.

Таблица 11. Значения допустимых рабочих напряжений между элементами проводящего рисунка, расположенными в соседних слоях ПП (кроме внешних слоев) или на одном из внутренних слоев

Расстояние между элементами проводящего рисунка, мм

Значение рабочего напряжения, В

От 0,1 до 0,2 включительно

25

Свыше 0,2 до 0,3

50

0,3–0,4

100

0,4–0,5

200

0,5–0,75

350

0,75–1,5

500

1,5–2,5

650

Таблица 12. Значения допустимых рабочих напряжений между элементами проводящего рисунка, расположенными на наружном слое ПП, при наличии нормальных внешних воздействующих факторов

Расстояния между элементами проводящего рисунка, мм

Значение рабочего напряжения, В

Внешние воздействующие факторы. Пониженное атмосферное давление

От 0,1 до 0,2 включительно

25

10

Свыше 0,2 до 0,3

50

30

0,3–0,4

150

50

0,4–0,5

300

80

0,7–1,2

400

100

1,2–2

600

130

2–3,5

830

160

3,5–5

1160

210

5–7,5

1500

250

7,5–10

2000

300

10–15

2300

310

Таблица 13. Зависимость минимального зазора и проводника от толщины фольги

Фольга, мкм

Проводник и зазор на внутренних слоях, мм

Проводник и зазор на внешних слоях, мм

9

0,05

0,076

18

0,075

0,1

35

0,1

0,15

70

0,2

0,25

100

0,3

0,35

150

0,45

0,5

200

0,6

0,7

Примечание. На внешних слоях платы при метализации отверстий наращивается дополнительный слой меди толщиной 18–35 мкм.

Значения допустимых рабочих напряжений между элементами проводящего рисунка, расположенными в соседних слоях ПП (кроме внешних слоев) или на одном из внутренних слоев, приведены в таблице 11.

Значения допустимых рабочих напряжений между элементами проводящего рисунка, расположенными на наружном слое ПП, при наличии нормальных внешних воздействующих факторов, приведены в таблице 12.

 

Проблемы изготовления плат

Печатные платы, изготавливаемые методом металлизации сквозных отверстий, несмотря на их широчайшее применение, обладают очень серьезным недостатком. С конструктивной точки зрения самое слабое звено таких печатных плат — места соединения металлизированных столбиков в переходных отверстиях и проводящих слоев (контактных площадок). Соединение металлизированного столбика и проводящего слоя идет по торцу контактной площадки. Длина соединения определяется толщиной медной фольги и обычно составляет 35 мкм и менее. Гальванической металлизации стенок переходных отверстий предшествует стадия химической металлизации. Химическая медь в отличие от гальванической меди более рыхлая. Поэтому соединение металлизированного столбика с торцевой поверхностью контактной площадки происходит через промежуточный, более слабый по прочностным характеристикам подслой химической меди. Коэффициент термического расширения стеклотекстолита гораздо больше, чем у меди. При переходе через температуру стеклования эпоксидной смолы разница резко возрастает. При термических ударах, которые по самым разным причинам испытывает печатная плата, она подвергается очень большим механическим нагрузкам и… рвется. Как следствие, разрывается электрическая цепь и нарушается работоспособность электрической схемы. Частично решить эту проблему удалось при технологии изготовления многослойных печатных плат методом послойного наращивания. Однако металлизируемые отверстия могут быть слабым звеном печатных плат по другой причине. Толщина покрытия стенок переходных отверстий в идеале должна быть равномерной по всей их высоте. Иначе вновь возникают проблемы с надежностью. Физикохимия процессов нанесения гальванических покрытий противодействует этому. Идеальный и реальный профиль покрытия в металлизируемых переходных отверстиях приведены на рис. 25. Толщина покрытия в глубине отверстия обычно меньше, чем у поверхности. Причина может быть самой разной: неравномерная плотность тока, катодная поляризация, недостаточная скорость обмена электролита и т. д. В современных печатных платах диаметр металлизированных переходных отверстий уже перешагнул отметку 100 мкм, а соотношение высоты к диаметру отверстия в отдельных случаях достигает 20:1.

Сечение металлизируемого переходного отверстия в печатной плате

Рис. 25. Сечение металлизируемого переходного отверстия в печатной плате:
1 — диэлектрик;
2 — идеальный профиль металлизации стенок отверстия;
3 — реальный профиль металлизации стенок отверстия;
4 — резист

Не вдаваясь далее в технологические способы борьбы с этой проблемой, отметим, что один из главных вариантов ее решения — существенное уменьшение количества переходных отверстий. Именно такой вариант существует в САПР TopoR, позволяя задавать подобные требования к трассировщику на его базе, которые ведут к значительному сокращению числа переходных отверстий на печатной плате.

Анализ изготовителей печатных плат в Российской Федерации показывает, что более 50% конструкторов выполняют проекты в P‑CAD 200x. А потому остановимся на распространенных ошибках, допускаемых разработчиками в этой САПР.

  1. Настоятельно рекомендуем полигоны топологии (фольги) задавать командой PLACE-COPPER POUR, а не PLACE-POLYGON. Команда POLYGON, по-видимому, не предназначена для рисования сложных фигур, и в ситуации, когда вершины располагаются близко друг к другу, при экспорте в Gerber-формат такой полигон игнорируется. Эта проблема решается уменьшением апертуры (хотя есть примеры, когда и это не помогает), но влечет увеличение объема САМ-файла, что затрудняет работу с ним. С технологической точки зрения также рекомендуется зазор между COPPER POUR и элементами топологии задавать на класс ниже (для 3‑го класса Backoff-Fixed = 0,5 мм) — это связано с тем, что в узких местах образуется застой травильного раствора, что снижает скорость травления и, как следствие, возможно замыкание или повышенный подтрав остальной части топологии.
  2. Если приходится создавать собственную библиотеку или обращаться к чужой, то как минимум просматривайте свойства незнакомого компонента. Поясним. В P‑CAD есть два типа предварительно созданных (Default) контактных площадок: PAD (отверстие 0,965 мм и площадка 1,52 мм) и Via (отверстие 0,457 мм и площадка 1,02 мм). Получить отверстие с такой точностью нельзя. Если с переходным отверстием можно поступить просто, уменьшив его до 0,4 мм (хотя и это не всегда допустимо, особенно для печатных плат толщиной более 1,5 мм, поскольку потребуется специальное оснащение гальванического оборудования), то как быть с отверстиями 0,965 мм (особенно когда они запроектированы для установки DIP-микросхем и штыревых разъемов типа DIP)? Уменьшить нельзя, увеличивать некуда (не позволяет площадка 1,52 мм). Все описанное справедливо для плат 3‑го класса точности; можно, конечно, перейти в 4‑й класс, но это повышает стоимость изготовления печатной платы без всякой на то необходимости.
  3. При производстве плат все отверстия, в том числе и отверстия без металлизации, сверлятся в один проход. Для того чтобы гарантировать отсутствие металлизации в отверстиях, на этапе проектирования необходимо обеспечить отсутствие металла (контактные площадки, области заливки и т. п.) на расстоянии не менее 0,25 мм от отверстий, которые не должны металлизироваться.
  4. Часто возникают проблемы с тем, что конструктор пренебрегает или не отдает себе отчет в том, как будет обрабатываться контур печатной платы. В итоге получаем срезанные проводники по краям печатных плат и повышенный износ режущего инструмента. Для расчета можно предложить рекомендации РД 50-708-91: «Пункт 4.6.1.17. Элементы проводящего рисунка, кроме экранов, шин «земли», концевых печатных контактов, знаков маркировки и технологических печатных проводников, рекомендуется располагать на расстоянии Q:
    • от края печатной платы — не менее толщины печатной платы с учетом допуска на размеры сторон;
    • от края выреза, неметаллизированного отверстия по формуле:

Q = q+k+0,5√(TD+Td+t),

где q — ширина ореола, скола по ГОСТ 23752 или ТУ на конкретную печатную плату; k — наименьшее расстояние от ореола, скола до соседнего элемента проводящего рисунка по ГОСТ 23752 или ТУ; TD — позиционный допуск расположения центров контактных площадок; Td — позиционный допуск расположения осей отверстий; t — верхнее предельное отклонение размеров элементов конструкции (ширины печатного проводника)».

Несмотря на исключение экранов в РД 50-708-91, рекомендуем без особой надобности не доводить экраны (плейны) до края печатной платы, так как это приводит к задиру фольги и повышенному износу режущего инструмента.

Маркировку печатных плат, как правило, наносят методом сеткографии специальной краской (с термическим или УФ-отверждением) белого, желтого или черного цвета. Разрешение (минимальная толщина линии) такого метода до 0,2 мм. Альтернативным методом (но более дорогим) является нанесение маркировки маской (как правило, белого цвета) — разрешение при этом до 0,1 мм.

В случаях когда маркировка закладывается в топологию печатной платы, требования по разрешению к ней аналогичны требованиям, предъявляемым к проводникам.

  1. В библиотечных элементах и при формировании заготовки платы (часто для стандартных типоразмеров плат) нередко вводятся запретные зоны для трассировки, однако при выполнении команды заливки плейна эти зоны игнорируются, и система производит их заливку. Зоны запрета трассировки, которые зачастую конструктор создает вокруг крепежных отверстий (обычно это квадратная площадка), также игнорируются. Для автоматического выреза этих запретных зон из плейна в САПР ГРИФ‑4 предусмотрена специальная утилита (программный модуль) exe.

 

Заключение

Использование программных и информационных средств комплекса ГРИФ‑4 при выполнении значительного количества проектов печатных плат в ПАО НПО «Алмаз» позволило существенно повысить производительность труда конструкторов и практически избежать проектных ошибок. Среднее время выполнения комплекта КД на печатный электронный модуль составило 10,2 календарного человеко-дня, что почти в три раза превосходит обычно принятые в РФ нормативы.

При подготовке статьи использованы без ссылок материалы стандарта IPC‑7351 «Generic Requirements for Surface Mount Design and Land Pattern Standard». Февраль 2005 г.

xosotin chelseathông tin chuyển nhượngcâu lạc bộ bóng đá arsenalbóng đá atalantabundesligacầu thủ haalandUEFAevertonxosofutebol ao vivofutemaxmulticanaisonbetbóng đá world cupbóng đá inter milantin juventusbenzemala ligaclb leicester cityMUman citymessi lionelsalahnapolineymarpsgronaldoserie atottenhamvalenciaAS ROMALeverkusenac milanmbappenapolinewcastleaston villaliverpoolfa cupreal madridpremier leagueAjaxbao bong da247EPLbarcelonabournemouthaff cupasean footballbên lề sân cỏbáo bóng đá mớibóng đá cúp thế giớitin bóng đá ViệtUEFAbáo bóng đá việt namHuyền thoại bóng đágiải ngoại hạng anhSeagametap chi bong da the gioitin bong da lutrận đấu hôm nayviệt nam bóng đátin nong bong daBóng đá nữthể thao 7m24h bóng đábóng đá hôm naythe thao ngoai hang anhtin nhanh bóng đáphòng thay đồ bóng đábóng đá phủikèo nhà cái onbetbóng đá lu 2thông tin phòng thay đồthe thao vuaapp đánh lô đềdudoanxosoxổ số giải đặc biệthôm nay xổ sốkèo đẹp hôm nayketquaxosokq xskqxsmnsoi cầu ba miềnsoi cau thong kesxkt hôm naythế giới xổ sốxổ số 24hxo.soxoso3mienxo so ba mienxoso dac bietxosodientoanxổ số dự đoánvé số chiều xổxoso ket quaxosokienthietxoso kq hôm nayxoso ktxổ số megaxổ số mới nhất hôm nayxoso truc tiepxoso ViệtSX3MIENxs dự đoánxs mien bac hom nayxs miên namxsmientrungxsmn thu 7con số may mắn hôm nayKQXS 3 miền Bắc Trung Nam Nhanhdự đoán xổ số 3 miềndò vé sốdu doan xo so hom nayket qua xo xoket qua xo so.vntrúng thưởng xo sokq xoso trực tiếpket qua xskqxs 247số miền nams0x0 mienbacxosobamien hôm naysố đẹp hôm naysố đẹp trực tuyếnnuôi số đẹpxo so hom quaxoso ketquaxstruc tiep hom nayxổ số kiến thiết trực tiếpxổ số kq hôm nayso xo kq trực tuyenkết quả xổ số miền bắc trực tiếpxo so miền namxổ số miền nam trực tiếptrực tiếp xổ số hôm nayket wa xsKQ XOSOxoso onlinexo so truc tiep hom nayxsttso mien bac trong ngàyKQXS3Msố so mien bacdu doan xo so onlinedu doan cau loxổ số kenokqxs vnKQXOSOKQXS hôm naytrực tiếp kết quả xổ số ba miềncap lo dep nhat hom naysoi cầu chuẩn hôm nayso ket qua xo soXem kết quả xổ số nhanh nhấtSX3MIENXSMB chủ nhậtKQXSMNkết quả mở giải trực tuyếnGiờ vàng chốt số OnlineĐánh Đề Con Gìdò số miền namdò vé số hôm nayso mo so debach thủ lô đẹp nhất hôm naycầu đề hôm naykết quả xổ số kiến thiết toàn quốccau dep 88xsmb rong bach kimket qua xs 2023dự đoán xổ số hàng ngàyBạch thủ đề miền BắcSoi Cầu MB thần tàisoi cau vip 247soi cầu tốtsoi cầu miễn phísoi cau mb vipxsmb hom nayxs vietlottxsmn hôm naycầu lô đẹpthống kê lô kép xổ số miền Bắcquay thử xsmnxổ số thần tàiQuay thử XSMTxổ số chiều nayxo so mien nam hom nayweb đánh lô đề trực tuyến uy tínKQXS hôm nayxsmb ngày hôm nayXSMT chủ nhậtxổ số Power 6/55KQXS A trúng roycao thủ chốt sốbảng xổ số đặc biệtsoi cầu 247 vipsoi cầu wap 666Soi cầu miễn phí 888 VIPSoi Cau Chuan MBđộc thủ desố miền bắcthần tài cho sốKết quả xổ số thần tàiXem trực tiếp xổ sốXIN SỐ THẦN TÀI THỔ ĐỊACầu lô số đẹplô đẹp vip 24hsoi cầu miễn phí 888xổ số kiến thiết chiều nayXSMN thứ 7 hàng tuầnKết quả Xổ số Hồ Chí Minhnhà cái xổ số Việt NamXổ Số Đại PhátXổ số mới nhất Hôm Nayso xo mb hom nayxxmb88quay thu mbXo so Minh ChinhXS Minh Ngọc trực tiếp hôm nayXSMN 88XSTDxs than taixổ số UY TIN NHẤTxs vietlott 88SOI CẦU SIÊU CHUẨNSoiCauVietlô đẹp hôm nay vipket qua so xo hom naykqxsmb 30 ngàydự đoán xổ số 3 miềnSoi cầu 3 càng chuẩn xácbạch thủ lônuoi lo chuanbắt lô chuẩn theo ngàykq xo-solô 3 càngnuôi lô đề siêu vipcầu Lô Xiên XSMBđề về bao nhiêuSoi cầu x3xổ số kiến thiết ngày hôm nayquay thử xsmttruc tiep kết quả sxmntrực tiếp miền bắckết quả xổ số chấm vnbảng xs đặc biệt năm 2023soi cau xsmbxổ số hà nội hôm naysxmtxsmt hôm nayxs truc tiep mbketqua xo so onlinekqxs onlinexo số hôm nayXS3MTin xs hôm nayxsmn thu2XSMN hom nayxổ số miền bắc trực tiếp hôm naySO XOxsmbsxmn hôm nay188betlink188 xo sosoi cầu vip 88lô tô việtsoi lô việtXS247xs ba miềnchốt lô đẹp nhất hôm naychốt số xsmbCHƠI LÔ TÔsoi cau mn hom naychốt lô chuẩndu doan sxmtdự đoán xổ số onlinerồng bạch kim chốt 3 càng miễn phí hôm naythống kê lô gan miền bắcdàn đề lôCầu Kèo Đặc Biệtchốt cầu may mắnkết quả xổ số miền bắc hômSoi cầu vàng 777thẻ bài onlinedu doan mn 888soi cầu miền nam vipsoi cầu mt vipdàn de hôm nay7 cao thủ chốt sốsoi cau mien phi 7777 cao thủ chốt số nức tiếng3 càng miền bắcrồng bạch kim 777dàn de bất bạion newsddxsmn188betw88w88789bettf88sin88suvipsunwintf88five8812betsv88vn88Top 10 nhà cái uy tínsky88iwinlucky88nhacaisin88oxbetm88vn88w88789betiwinf8betrio66rio66lucky88oxbetvn88188bet789betMay-88five88one88sin88bk88xbetoxbetMU88188BETSV88RIO66ONBET88188betM88M88SV88Jun-68Jun-88one88iwinv9betw388OXBETw388w388onbetonbetonbetonbet88onbet88onbet88onbet88onbetonbetonbetonbetqh88mu88Nhà cái uy tínpog79vp777vp777vipbetvipbetuk88uk88typhu88typhu88tk88tk88sm66sm66me88me888live8live8livesm66me88win798livesm66me88win79pog79pog79vp777vp777uk88uk88tk88tk88luck8luck8kingbet86kingbet86k188k188hr99hr99123b8xbetvnvipbetsv66zbettaisunwin-vntyphu88vn138vwinvwinvi68ee881xbetrio66zbetvn138i9betvipfi88clubcf68onbet88ee88typhu88onbetonbetkhuyenmai12bet-moblie12betmoblietaimienphi247vi68clupcf68clupvipbeti9betqh88onb123onbefsoi cầunổ hũbắn cáđá gàđá gàgame bàicasinosoi cầuxóc đĩagame bàigiải mã giấc mơbầu cuaslot gamecasinonổ hủdàn đềBắn cácasinodàn đềnổ hũtài xỉuslot gamecasinobắn cáđá gàgame bàithể thaogame bàisoi cầukqsssoi cầucờ tướngbắn cágame bàixóc đĩaAG百家乐AG百家乐AG真人AG真人爱游戏华体会华体会im体育kok体育开云体育开云体育开云体育乐鱼体育乐鱼体育欧宝体育ob体育亚博体育亚博体育亚博体育亚博体育亚博体育亚博体育开云体育开云体育棋牌棋牌沙巴体育买球平台新葡京娱乐开云体育mu88qh88
Литература
  1. Сабунин А. Е. Altium Designer. Новые решения в проектировании электронных устройств. М.: СОЛОН-ПРЕСС, 2010.
  2. Ёлшин Ю. Программный комплекс формирования БД компонентов и обмена данными между участниками проектных работ в САПР. Комплекс CompBox // Компоненты и технологии. 2015. № 6.
  3. Ёлшин Ю. М. САПР RUS — CAD как вариант замещения импортных САПР печатных плат // Технологии в электронной промышленности. 2015. №6, 7.
  4. Mitzner K. Complete PCB Design Using OrCAD Capture and PCB Editor. Newnes., 2009.
  5. Coombs, C. F., Jr. Coombs’Printed Circuit Handbook. 5th N. Y.: McGraw-Hill, 2001.
  6. IPC‑2222. Sectional Design Standard for Rigid Orga-nic Printed Boards. Northbrook, IL: IPC/Association Connecting Electronic Industries. February, 1998.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *